|
Vitrina frigorifica verticala second hand
|
|
Scris de claudia
|
|
Joi, 04 Noiembrie 2010 12:34 |
La calculul suprafetei condensatorului grosimea stratului de ulei variaza intre 0,05 si 0,08 mm, iar coeficientul de conductivitate termica este in jur de 0,12 kcal/m in grad; rezistenta termica a stratului de ulei variaza multiplu. Pe partea apei de racire se depune pe suprafata un strat de piatra, a carui grosime variaza cu compozitia de saruri a apei. in calcul se admite un strat de piatra cu grosimea de maximum 0,5 mm si un coeficient de conductivitate termica de 2 ... 3 kcal/m h in grad, rezistenta termica a stratului de piatra fiind variabila. Rezistenta termica a peretelui tevii se poate neglija fata de celelalte doua. In calculul coeficientului global de transfer de caldura k, apare greutatea necunoasterii temperaturii peretelui tevii la determinarea coeficientului de condensare. Coeficientul k se determina de aceea prin aproximatii succesive sau grafoanalitic. In axa abscisei este reprezentata temperatura variabila a peretelui exterior al tevii, iar pe axa ordonatelor — fluxul unitar de caldura la condensatoare, in aceasta diagrama se , reprezinta doua functii in care: 6 este temperatura peretelui exterior al tevii; Q — temperatura medie a apei de racire; O — temperatura de condensatie. Functia reprezinta o dreapta, iar functia 2 o parabola. Intersectia dreptei cu parabola este un punct ce permite determinarea pe ordonata a fluxului unitar de caldura, iar pe abscisa a temperaturii medii a peretelui exterior. Dale constructive si functionale. Pentru condensatoarele racite cu apa, cind se dispune de un debit mare de apa, ca in cazul instalatiilor frigorifice de pe vase, cresterea temperaturii apei in consumator se poate alege de 2 la 3 K ; in cazul in care nu se dispune de suficient debit de apa, cresterea temperaturii apei poate ajunge la 10 ... 15 K. Viteza apei la condensatoarele multitubulare pentru amoniac variaza intre 0,7 la 1,4 m/s, iar la cele pentru freoni poate ajunge de la 2 la 2,3 m/s.
Se recomanda urmatoarele valori pentru coeficientii de transfer superficial la condensatoare racite cu apa:
— imersate: k = 232 ...290 W/m2 K;
— cu conducte concentrice si circulatie in contracurent: k = 700 ... ... 930W/m2 K;
— multitubular orizontal si vertical: k = 700 ... 1 160 W/m2 K.
CONDENSATOARE RACITE CU AER- Acest tip de condensator se utilizeaza in prezent pentru o gama larga de puteri, ajungind, asa cum prezinta firma Trane, la milioane de wati, din cauza necesitatii economisirii apei. Condensatorul are conducte din cupru sau otel fara sudura, cu diametrul de 10 ... 15 mm, iar la elemente mai mari, indeosebi la instalatiile cu amoniac, conductele pot avea diametre pina la 25 mm; aceste conducte sint prevazute cu lamele din cupru, aluminiu sau otel, montate la distante de 3 ... 5 mm. Unele firme au construit condensatoare racite cu aer pentru agentul amoniac din conducte eliptice, caracterizate prin coeficienti ridicati de transfer de caldura. Pentru puteri termice foarte mici, corespunzatoare frigiderelor casnice, se utilizeaza condensatoare cu circulatie naturala a aerului. Conductele cu aripioare se prafuiesc foarte repede si se reduce transferul de caldura. Din aceasta cauza, condensatoarele de acest tip se confectioneaza din conducte formind o serpentina, montate pe o foaie de tabla ce formeaza aripioare. In prezent la frigiderele casnice si comerciale se utilizeaza frecvent condensatoarele confectionate din tabla de aluminiu. Doua table subtiri din aluminiu se lamineaza in stare incalzita, se sudeaza una peste alta, cu exceptia canalelor trasate in prealabil pe una din table cu ajutorul unei vopsele speciale; canalele se formeaza apoi prin umplere cu ajutorul apei la presiuni de 40 ... 100 bar.
Asemenea condensatoare sint simple si caracterizate de coeficienti ridicati de transfer de caldura. Condensatoarele cu puteri mari si foarte mari sint cu circulatia fortata a aerului. Pina la puteri de 6 ... 8 kW si in unele exceptii pina la 20 kW, condensatoarele racite cu aer sint montate pe acelasi sasiu cu compresorul, formind agregate frigorifice. La agregatele frigorifice de puteri mici si compresoare deschise, ventilatorul condensatorului este montat pe acelasi arbore de antrenare al compresorului. In instalatii cu mai multe circuite de agent frigorific, sistemele de condensare se pot monta in aceeasi carcasa. La puteri frigorifice mai mari si in cazul necesitatii extinderii instalatiei se utilizeaza principiul constructiei modulare. La asezarea verticala sint admise maximum doua rinduri, iar la asezarea orizontala se admite orice numar.
Valorile orientative ale, coeficientilor globali de transfer de caldura pentru diverse tipuri constructive vor fi indicate in continuare dupa cercetarile sovietice si cele germane.
Fierbatorul multitubular orizontal este caracterizat de valorile coeficientilor de transfer existente. Cercetarile sovietice s-au realizat in conditiile utilizarii aburului saturat de bar si concentratia solutiei bogate. La fierbatoare peliculare verticale, cercetarile efectuate la institutul VNIHI, suprafata de transfer a constat din tevi verticale cu diametrul de 38 X 3 mm si lungimea de 3 m. Firma Borsig a folosit fierbatoare din tevi cu diametrul de 56 x 3 mm si lungimea de 2 m. Diagrama pentru calculul lui x la curgerea peliculara si fierberea solutiei de amoniac-apa pe conducte verticale. Coloanele de rectificare. Coloana de rectificare serveste la reducerea continutului de apa din vaporii ce parasesc fierbatorul. Acest proces se realizeaza pe baza transferului de caldura si substanta intre vapori si reflux sau solutia bogata.
Coloana de rectificare consta din talere si clopote, distribuite unele sub altele si din umplutura din inele Raschig confectionate din material ceramic sau metal. Ultima parte constituie asa zisa coloana de epuizare, prima zona utilizindu-se in partea in care se dispune de lichid, pentru contactul cu vaporii mai putini si anume, in partea de sub deflegmator.
Calculul coloanei de rectificare cu taiere si clopote. Daca se considera o coloana de rectificare cu doua talere, refluxul din deflegmator se scurge pe primul taler. Nivelul lichidului se mentine constant cu ajutorul unui preaplin. Vaporii de amoniac intra prin stutul de teava 7, apoi prin clopotul 2 si barboteaza prin stratul de lichid. in acest mod se realizeaza un transfer de caldura si substanta care produce rectificarea vaporilor. Refluxul se scurge prin conducta de preaplin pe talerul inferior. Determinarea diametrului coloanei. Sectiunea coloanei de rectificare f este circulara si se determina din ecuatia de continuitate : in care Q0m este debitul de agent frigorific, iar r — debitul specific de reflux. Volumul specific v se alege in functie de temperatura medie si presiunea vaporilor din coloana. Viteza de circulatie a vaporilor se alege intre 0,3 si 0,6 m/s, functie de o serie de factori, dintre care mai importanti sint distanta dintre talere si greutatea specifica a vaporilor.
Determinarea dimensiunilor talerelor cu clopote. Se urmareste realizarea unei constructii avantajoase pentru procesul de rectificare si care sa introduca pierderi de sarcina cit mai mici la circulatia vaporilor. Diametrul racordului de intrare a vaporilor se calculeaza pe baza unei formule simple. Fasciculul elementelor semidrepte ce pleaca clin polul de rectificare poarta numele de linii de sectiune sau linii de amestec. Ele intersecteaza izobarele de condensare si fierbere in doua puncte ce definesc starea vaporilor si lichidului intr-o coloana de rectificare cuprinsa intre doua talere. Numarul talerelor se determina pe baza urmatoarelor ipoteze:
7 se admite ca starea vaporilor care se ridica de pe un taler si starea lichidului ce paraseste acelasi taler sint stari in echilibru termodinamic; ele au aceeasi temperatura si presiune. in diagrama i rezulta ca se afla pe aceeasi izoterma umeda. Aceasta ipoteza presupune ca vaporii si lichidul in fiecare sectiune se afla in stare de saturatie;
— se admite ca procesul in coloana este adiabatic, adica nu sint pierderi de caldura in mediul exterior coloanei;
_ se admite ca in condensatorul de reflux (deflegmator) nu se produce nici o crestere a concentratiei vaporilor.
Tinind seama de aceste ipoteze pentru determinarea numarului de talere se procedeaza astfel: din punctul 1 se duce izoterma 8 care determina starea T pe izobara de condensare. Prin acest punct se duce dreapta de amestec prin polul de rectificare P. Aceasta dreapta determina punctul 9 ce defineste starea refluxului ce paraseste talerul imediat superior. Prin punctul 9 se duce izoterma umeda , care in ipoteza admisa coincide cu izoterma vaporilor de stare 5.
|
|
|
Vitrina frigorifica verticala second hand
|
|
Scris de claudia
|
|
Joi, 04 Noiembrie 2010 12:10 |
Este necunoscut si elementul care se determina scriind pentru zona de rectificare bilantul de caldura si substanta. Se admite ca refluxul ce vine din zona de rectificare si intra in zona de epuizare are starea 7 si este in echilibru termodinamic cu vaporii ce circula in contracurent, trecind din zona de epuizare in cea de rectificare, cu starea 7. Ipoteza este valabila pentru cazul teoretic analizat. Intersectia prelungirii izotermei umede cu dreapta de punctul P care poarta numele de pol de rectificare valabil pentru acest caz ideal de calcul. Dreapta ce uneste in zona de rectificare starile corespunzatoare lichidului si vaporilor in contact intr-o sectiune poarta denumirea de dreapta de amestec a sectiunii. Polul de rectificare serveste la proiectarea coloanei de rectificare. Exista si un pol de epuizare, care ajuta la proiectarea coloanei de epuizare. Se definesc: — debitul de reflux care trece din zona de rectificare in zona de epuizare R; R — debitul specific de reflux r. Aceasta relatie se inlocuieste si rezulta ca in cazul utilizarii unui agent de racire a fluxul de caldura necesar fierberii creste. Pentru calculul fluxului de caldura specific bilantul la absorbitor se obtine un rezultat bun. Rezulta ca acest flux este mai mic decit cel nomizor. Fluxul de caldura specific de condensare este q = h-V . Puterea frigorifica specifica se calculeaza corect in mai multe feluri. Diagrama pentru stabilirea domeniului de functionare intr-o treapta a instalatiilor frigorifice cu absorbtie in solutia de apa-amoniac. Instalatia frigorifica, cu absorbtie intr-o treapta are un anumit domeniu de functionare, in functie de valoarea temperaturii de vaporizare, de temperatura apei de racire si de temperatura agentului de incalzire a fierbatorului
INSTALATIA FRIGORIFICA PRIN ABSORBTIE IN SOLUTIE DE AMONIAC-APA, IN DOUA TREPTE
Principiul de functionare a instalatiei. Aceasta instalatie consta din legarea in serie a doua compresoare termocliimice (absorbitor — desorbitor), vaporii eliberati de fierbatorul primei trepte la presiunea intermediara p fiind absorbiti de absorbitorul treptei de inalta presiune si apoi eliberati la presiunea de condensare de fierbatorul treptei de inalta presiune.
Calculul termodinamic al ciclului teoretic. in acest caz se cunosc marimile.
Se calculeaza: — fluxul de caldura necesar fierbatorului 1, respectiv 2; o — fluxul de caldura eliminat din absorbitorul 7, respectiv 2; c — fluxul de caldura cedat in condensator; — coeficientul termic al instalatiei. Se calculeaza presiunea intermediara de comprimare in compresorul termochimic 7, dupa stabilirea presiunilor de condensare p si a presiunii de vaporizare. Se stabilesc parametrii de stare in punctele caracteristice ale ambelor cicluri.
O alta solutie pentru marirea zonei de degazare este introducerea unui compresor intre vapo-rizator si absorbitorul instalatiei, pentru prima treapta de comprimare. Compresorul are rolul de a mari presiunea din absorbitor de la f (presiunea din vaporizato.r) la care in schema precedenta este realizata prin compresorul termochimic.
INSTALATIA FRIGORIFICA CU RESORBTIE
Instalatiile cu resorbtie au fost introduse pentru prima data de Altenkirch. La aceste instalatii vaporii rezultati in generator sint absorbiti in resorber, intr-o solutie saraca de amoniac, dupa care solutia intra in degazor unde se produce desorbtia amoniacului prin racirea agentului intermediar.
Aceasta instalatie prezinta fata de cea obisnuita cu absorbtie, urmatoarele avantaje :
presiunea vaporilor de amoniac dupa generator nu mai are valorile ridicate de la instalatia cu condensator, aceasta urmind a fi stabilita functie de alegerea concentratiei solutiei in generat gazor va fi, de asemenea mai scazuta decit : ceea ce va determina aparate mai usoara, debitul de apa de racire a resorbit in cazul racirii condensatorului, din cauza gradului mai mare de temperatura, pompele de solutie vor consuma ca diferenta de presiune iar debitul de solutie pompat este mai rece, in degazor este necesar un flux de caldura a vaporilor, deoarece aici pe linga caldura caldura de reactie; deci puterea frigorifica va fi mai mare; nu este necesara coloana de rectificare pentru incalzirea solutiei.
Ciclul compresorului termochimic, iar pentru compresorul termochimic, partea de resorbtie in ciclu absorbtie este egala cu temperatura finala si admite ca temperatura de condensare ar fi dictate ambele de temperatura apei de racire si condensare ar fi cea obtinuta prin intersectia E = 1 (amoniac pur). Rezulta si faptul ca aceste substante sarace E in compresorul termochimic, la temperatura finala a solutiei dupa fierbere. Rezulta ca zona de degazare a solutiei cu resorbtie este mai mare decit. la cel de solutie in circulatie mai redus, iar acela conduce la o incalzire mai intensa a apei si de racire. La instalatia cu resorbtie, termoresorbitor se poate apropia de temperatura ciclului se vede ca si presiunea din degazor presiunea de vaporizare de la instalatia existenta.
Alegerea concentratiei solutiei in generator si resorbitor. Presiunea in degazor va fi, de asemenea mai scazuta decit in vaporizatorul instalatiilor clasice, ceea ce va determina aparate mai usoare si mai ieftine; — debitul de apa de racire a resorbitorului va fi mult mai redus decit in cazul racirii condensatorului, din cauza, ca aceasta se poate incalzi pe un gradient mai mare de temperatura , ca urmare a fenomenului de absorbtie; — pompele de solutie vor consuma putere electrica mai redusa, din cauza ca diferenta de presiune care trebuie asigurata intre aparate este mai redusa, iar debitul de solutie pompat este mai mic; — in degazor este necesar un flux de caldura mai ridicat pentru desorbtia vaporilor, deoarece aici pe linga caldura de vaporizare, trebuie asigurata si caldura de reactie; deci puterea frigorifica specifica (masica) a instalatiei va fi mai mare; — nu este necesara coloana de rectificare si deci se face economie de energie pentru incalzirea solutiei.
Pentru compresorul termochimic, concentratiile sint t si h iar pentru partea de resorbtie E si B, in ciclu s-a admis ca temperatura finala de absorbtie este egala cu temperatura finala de resorbtie Daca se admite ca temperatura de condensare ar fi egala cu cea de resorbtie dictate ambele de temperatura apei de racire, ar rezulta ca presiunea de condensare ar fi cea obtinuta prin intersectia izotermei cu dreapta de concentratie 1,-1 (amoniac pur) si deci P>p.
Din asta rezulta si faptul ca, la aceeasi concentratie a solutiei sarace E in compresorul termochimic, la o presiune mai scazuta prs si temperatura finala a solutiei dupa fierberea in G va fi mai redusa. Rezulta ca zona de degazare a solutiei in compresorul termochimic, al instalatiei cu resorbtie este mai mare decit la cel al instalatiei normale si deci debitul de solutie in circulatie mai redus. in acelasi timp, zona mai mare de degazare conduce la o incalzire mai intensa a apei si deci la reducerea debitului de apa de racire. La instalatia cu resorbtie, temperatura finala a apei de racire in resorbitor se poate apropia de temperatura initiala de resorbtie . Din ciclu se vede ca si presiunea din degazor si absorbitor este mai redusa decit presiunea de vaporizare de la instalatia normala.
INSTALATIA FRIGORIFICA CU ABSORBTIE DE ABUR RECE IN SOLUTIE
DE APA
Aceste instalatii servesc la racirea apei la temperaturi de peste 5°C, necesare indeosebi la procesele de climatizare. Agentul frigorific il reprezinta apa, iar mediul absorbant este bromura de litiu. Temperatura de condensare a agentului frigorific variaza intre 40 si 45°C, iar temperatura de vaporizare este de 4...7°C. in aceste conditii, diferenta maxima de presiune intre condensator si vaporizator si deci teoretic si intre fierbator si absorbitor este cuprinsa intre 600 si 700 mm col. H20. Instalatiile frigorifice cu solutie de bromura de litiu si apa, cu puteri frigorifice mici, utilizate la dulapuri de conditionare, lucreaza cu incalzirea directa cu gaze a fierbatorului si racirea cu apa a condensatorului si absorbitorului. Apa se recircula si se raceste intr-un turn mic de racire. Instalatiile de puteri frigorifice foarte mari, de pina la 5 milioane jkcal/h intr-un agregat, lucreaza cu incalzirea cu abur de 1,5...2 atm a fierbatorului si racirea cu apa recirculata, avind temperatura initiala de 26...30°C.
|
|
Vitrina frigorifica verticala second hand
|
|
Scris de claudia
|
|
Miercuri, 22 Septembrie 2010 12:46 |
O vitrina frigorifica verticala second hand poate fi achizitionata de oricine atat din magazinele de specialitate care comercializeaza produse de tip second hand, cat si de la persoane fizice care vand astfel de produse. Multi comercianti si-au deschis o mica afacere folosindu-se de un astfel de produs (vitrina frigorifica verticala second hand ) pe care il importa din tari Occidentale precum Germania, Franta, Italia, Spania si lista poate continua. O vitrina frigorifica verticala second hand importata din Germania raspunde cerintelor clientilor si satisface necesitatile acestora fiind un produs de calitate superioara.
Daca va doriti sa achizitionati o vitrina frigorifica verticala second hand specialistii va recomanda ca inainte de a face acest pas sa va documentati si sa studiati cu atentie produsul pe care urmeaza sa-l cumparati. Criza financiara din ultimul timp i-a determinat pe romani sa renunte la ideea de a cumpara produse noi, indiferent de natura lor si sa achizitioneze produse la mana a doua. Categoria vitrina frigorifica verticala second hand este una din cele mai cautate categorii de produse din timpul verii. Temperaturile mari si lipsa unui buget mare din conturile multor romani i-a determinat pe clienti sa cumpere o vitrina frigorifica verticala second hand in locul uneia noi.
Cei mai multi clienti au cautat printre rafturile magazinelor incercand sa gaseasca varianta cea mai avantajoasa, insa, din pacate pentru comercianti, nu au gasit nimic potrivit si au optat pentru o vitrina frigorifica verticala second hand mult mai ieftina.
Majoritatea oamenilor prefera din punct de vedere financiar o astfel de vitrina frigorifica verticala second hand si o achizitioneaza de la furnizori care comercializeaza doar marci de renume.
O astfel de vitrina frigorifica verticala second hand poate fi utilizata atat pentru uz casnic, cat si pentru expunerea si comercializarea produselor alimentare sau a bauturilor de orice tip care necesita depozitarea la o temperatura mai mica decat cea ambientala. In compartimentele ei pot fi depozitate bauturi si produse alimentare preambalate precum: mezeluri, produse de carmangerie, produse lactate, legume, fructe, putand fi utilizata in restaurante, baruri, magazine comerciale si in spatii comerciale cu vanzare.
Printre avantajele achizitionarii unui astfel de produs se numara si pretul avantajos care transforma aceasta investitie intr-una profitabila.
|
|
|
|
|
|
|
Vitrina frigorifica verticala second hand
